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抗浮桩计较文库

发表时间:2019-07-30

  抗浮桩计较+有实列 罕见啊! 抗浮桩计较 有实列----罕见啊! 有实列 罕见啊 一般抗浮计较:(局部抗浮)1.05F 浮力-0.9G 自沉0 即可 (全体抗浮)1.2F 浮力-0.9G 自沉0 即可 若是抗浮计较不满脚的话,地下室底板外挑比力经济 同意以上伴侣的概念,一般增大底版自沉及底板外挑比抗拔桩要经济良多 【原创】抗浮锚杆设想总结 抗浮锚杆设想总结 1 合用的规范 抗浮锚杆的设想并无响应的规范条则,《建建地基根本设想规范 GB50007---2002》中“岩 石锚杆根本”部门以及《建建边坡工程手艺规范 GB 50330-2002》相关锚杆的部门能够参 考利用,不外最好只用于估算,锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定,有一些锚杆构 制做法能够参考。对于锚杆估算,保举利用《建建边坡工程手艺规范 GB 50330-2002》, 对于岩土的分类较细,能查到一些需要的参数。 2 锚杆需要验算的内容 1)锚杆钢筋截面面积; 2)锚杆锚固体取土层的锚固长度; 3)锚杆钢筋取锚固砂浆间的锚固长度; 4)土体或者岩体的强度验算; 3 锚杆的安插体例取优错误谬误 1) 集中点状安插,一般安插正在柱下;长处:能够充实操纵上部布局传来的竖向力来均衡掉 一部门水浮力;因为锚杆安插集中,对于地下室底板下的外防水施工也比力便利;对于个体 锚杆承载力不脚的环境,因为有较多的锚杆分管,有很强的抵当力。错误谬误:要求锚固于坚硬 岩体中,不合用于软岩取土体,往往是锚固岩体的;因为局部锚杆较密,锚杆施工 未便利;地下室底板梁板配筋较大。 2) 集中线状安插,一般安插于地下室底板梁下;长处:因为锚杆安插相对集中,对于地下 室底板下的外防水施工也比力便利; 对于个体锚杆承载力不脚的环境, 因为有较多的锚杆分 担, 有较强的抵当力。 错误谬误: 不克不及充实操纵上部布局传来的竖向力来均衡掉一部门水浮力 (个 人认为考虑的话偏于不平安,对于跨高比小于 6 的底板梁,能够恰当考虑上部布局传来的 竖向力来均衡掉一部门水浮力),要求锚固于较硬岩体中,不合用于软岩取土体;地下室底 板板配筋较大。 3) 面状平均安插,正在地下室底板下平均安插;长处:合用于所有土体和岩体;地下室底板 梁板配筋较小。错误谬误:不克不及充实操纵上部布局传来的竖向力来均衡掉一部门水浮力(小我认 为考虑的话偏于不平安);对于个体锚杆承载力不脚的环境,因为能分管的锚杆较少,此情 况抵当力差;因为锚杆安插相对分离,对于地下室底板下的外防水施工比力麻烦。 4) 集中点状安插保举用于坚硬岩;集中线状安插保举用于坚硬岩取较硬岩;面状平均安插 保举用于所无情况; 4 留意事项 1) 集中点状安插,抗浮锚杆取岩石锚杆根本连系为优,需留意柱底弯矩对锚杆拉力的影响, 出格是柱底弯矩较大的时候; 2) 参考《建建边坡工程手艺规范 GB 50330-2002》,应选用永世性锚杆部门内容; 3) 岩石环境(坚硬岩、较硬岩、较软岩、软岩、极软岩)应精确区分,可参考《建建边坡 工程手艺规范 GB 50330-2002》表 7.2.3-1 注 4; 4) 锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定,可参考《建建边坡工程手艺规范 GB 503 30-2002》附录 C; 5) 抗浮设想水位简直定应合理靠得住,一般应由地质勘测单元供给,比力靠得住和无力, 应设置水位不雅测井,对于超出抗浮设想水位的环境应有应对办法; 6) 锚杆抗拔承载力特征值现场试验时因为一般为单根锚杆加载,未考虑锚杆间距影响(附 图一填充部门) 出格是锚杆间距较为稠密时的环境; , 当单根锚杆影响范畴内的土体自沉 (附 图二填充部门)大于锚杆拉力时,能够不考虑锚杆间距影响; 7) 因为锚杆钢筋会穿过底板外防水,锚杆钢筋应有防水办法; 8) 锚杆锚固体取(岩)土层的锚固长度应取无效锚固长度,因为基坑开挖会对底板下土体 有必然扰动,出格是采用爆破开挖的基坑,一般要加 300-500MM; 感谢 bai_pppp 给了我们如许出色的总结,我也来凑合两句. 精确简直定场地的地下水位是抗浮设想能否成功的前提,一般做法是,按施工期间的进度来 考虑,若是正在一年内上部布局能做起来,荷载浮力,这时仅考虑近 5 年来,一个水文年的最高水 位;若荷载浮力,是一个永世感化,按 1/50 年一遇水位设想,特殊的建建物按 1/100 一遇水位; 2002 年我院做的一个大剧院就是按 1/100 考虑的. 别的,抗浮锚杆的无效长度的取值可按《建建边坡工程手艺规范》表 7.2.3.1 和表 7.2.3.2 取 值,别的,也可参照《建建基坑支护手艺规程》JGJ120-99 表 6.1.4 取值,前者正在土体取锚 固体的粘结强度值要小一些,工程实践中我认为后者要愈加合理,受爆破的岩体,只需灌浆质 量能后,抗拨力不会小,有时反而有提高. 抗浮锚杆仍是要锚入坚硬岩土层为好,即便按面状安插最好也能锚入岩石内,否则抗拨力太 小,好比说淤泥或一些饱和土体能供给的抗拨力实正在太小,经济上不合理,防水更是一个大问 题,需要强调的是灌浆强度最好取地下室砼强度正在一个品级上,不然会正在连系部门呈现裂痕, 成为地下水的通道,给防水带来必然难度.锚筋用二级螺纹钢能获得较大的握裹力但砂浆收 缩后取钢筋的裂隙也是地下水的一个上升通道,这个问题我们一曲没处理,谁有好的一 定要提哈. 以前做过一个抗浮设想,正在根本里面打岩石锚杆,思按阿基米德定律(荷载-浮力)×抗浮 不变平安系数(一般取 1.3)÷单根锚杆的抗拨承载力=n(锚杆根数),现正在 《高层建建岩土工程勘 察规程》JGJ 71-20048.6 节有较明白,若是抗浮锚杆间距不满脚《建建桩基手艺规范》 JGJ 94-94 的,要考虑群锚感化的影响,一般按 0.8 折减. 小我感受抗浮锚杆的设想计较偏保守,此中浮力的计较是个难点,好比说粘土中的以连系水 形式存正在,岩石中的水多以基岩裂隙水存正在,通通都按阿基米德定律计较所受浮力是乎不当. 这方面还要听列位同仁的. 岩土工程勘测规范 》 确实应由地勘部分供给抗浮水位, 可是有地勘部分供给的仅仅为 勘查期间的实测水位,而非汗青最高水位,水位还有枯水期之分,所以做为设想一般考虑选 取地面下 0.5 的同一做法,这点有经验的甲方一般会承认 1.地下水的设防水位是取建建物正在设想利用年限内可能发生的最高水位; 2.地质演讲中没有提设想水位时,一般取室外埠坪的标高,审图时一般没问题。 3.一般采用土水分算,所以“小婿”兄所说的虽不是完全水,但也应按设想水位进行设想。 关于地下室抗浮的计较: 我有一工程,上部五层框架,地下一层(局部人防)。地质演讲中地下水位正在地面下 0.8~1. 1m,地下室高 3.9m。根本采用预应力薄壁管桩。请问地下室抗浮计较时所考虑的布局的自 沉是不是为(地下室底板自沉+侧墙自沉+内墙自沉+顶板、梁自沉),而不考虑上部布局的 自沉(好比说上部一层梁、板自沉等等);还有就是考虑抗浮计较时假如布局的自沉小于水 浮力,是不是该当由桩来承受(计较其抗拔力)。 正在施工中交接了留意采纳无效的降水办法, 或采纳其他无效的抗浮办法时, 我们也应计较地 下室的抗浮吗? 望 Morgain 兄赐与指导,本人万分感谢感动!! 1)地下室抗浮计较时所考虑的布局的自沉:底板+侧墙自沉+内墙自沉+顶板、梁自沉; (2)考虑不考虑上部布局的自沉(好比说上部一层梁、板自沉等等)看你降水做到什么时 候,若是降水一曲做到上部都盖好,那要当然考虑上部自沉了。 (3)考虑抗浮计较时假如布局的自沉小于水浮力,当然该当由桩来承受(计较其抗拔力), 不敷再设抗拔桩。 (4)正在施工中交接了留意采纳无效的降水办法,或采纳其他无效的抗浮办法时,我们也应 计较地下室的抗浮吗?-抗浮验算是强规,一切以计较书为准。 除楼上所说的外. 地下部门要考虑的还有:底板建建垫层;顶板覆土;桩、承台自沉。 地上部门该当考虑,设想时必需指定施工完第 N 层时方可遏制降水。 抗拔桩要考虑抗拔力(盈水期)及一般承载力(枯水期) 计较书要分几版:上部恒载感化下的内力(若是施工完从体后遏制降水的)、水浮力内力, 颠末相减后的轴力用于抗拔桩设想。 地下室设想中常见问题及对策办法 (转贴) 目前城市扶植中建制了大量的地下室及地下车库, 因为涉及到工期和投入的扶植费用, 设想 中取地下室相关的不少问题也逐步变得凸起起来。 地下室按其利用功能可分为通俗、 人防和 安然平静三类,这里仅对通俗地下室设想中碰到的常见问题进行阐发,并给出对策办法,以供工 程设想参考。 环节词:地下室 布局设想 一、 抗震要求 地下室若是设想不妥,对全体抗震机能会发生较大影响,按照南京市施工图审查要点,对于 半地下室的埋深要求应大于地下室外埠面以上的高度, 才能不计其层数, 总高度才能从室外 地面算起。 地下室的墙柱取上部布局的墙柱要协调同一。 地下室顶板室表里板面标高变化处, 当标高变化跨越梁高范畴时则构成错层, 未采纳办法不该做为上部布局的嵌固部位, 规范明 确做为上部布局嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板布局, 地下室顶板为无梁楼 盖时不该做为上部布局嵌固部位。布局计较应往下算至满脚嵌固端要求的地下室楼层或底 板,但剪力墙底部加强区层数应从地面往上算,并应包罗地基层。 存正在的常见问题如:半地下室埋深不敷,衡宇层数包罗半地下室层已达 8 层,层数和总高 度跨越要求,违反《建建抗震设想规范》,(GB50011-2001)第 7.1.2 条。地下室抗震品级 为,而上部布局为二级,按《建建抗震设想规范》(GB50011-2001)第 6.1.3 条地下室 也应为二级等问题。 二、 荷载取值取组合 地下室外墙受弯及受剪计较时,土压力惹起的组应时,其荷载分项系数取 1.35。对于地面 活荷载,同样应乘侧压力系数,很多设想入彀算不合错误。地下室底板的强度计较时,按照《建 建布局荷载规范》(GB50009-2001)第 3.2.5 条板、覆土的自沉的荷载分项系数取 1.0。抗浮 计较时, 板、 覆土的自沉的荷载分项系数应取为 0.9。 地下室外墙的土压力应为静止土压力, 按照土性的分歧别离采用分歧的计较方式,粘性土采用水土合算,砂性土采用水土分算。 若是地下室顶部没有衡宇, 是空阔场地, 其荷载能否要考虑日常平凡消防车荷载或大于消防车的 可能荷载,现实中比力取起节制感化的荷载做为设想根据。另如某工程设想正在-1.55m 标高 处一层平面是地下室顶板,活载只考虑 4.5KN/m2,未计覆土荷载,消防车荷载。地下车库 活载取值 6.0KN/m2,不满脚《建建布局荷载规范》(GB50009-2001)第 4.1.1 条,未考虑消 防车荷载, 或者施工过程中和利用过程中可能呈现的载沉车荷载,取消防车荷载比力取大值。 的效应为永世荷载效应,可变荷载效应节制的组应时,土压力的荷载分项系数取 1.2;永世 荷载效应节制。 三、 外墙计较模子 地下室外墙配筋计较:有的工程外墙配筋计较中,凡外墙带扶壁柱的,不区别扶壁柱尺寸大 小,一律按双向板计较配筋,而扶壁柱按地下室布局全体电算阐发成果配筋,又未按外墙双 向板传送荷载验算扶壁柱配筋。 按外墙取扶壁柱变形协调的道理, 其外墙竖向受力筋配筋不 脚、扶壁柱配筋偏少、外墙的程度分布筋有富余量。:除了垂曲于外墙标的目的有钢筋混凝 土内隔墙相连的外墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较大(如高层建建外框架柱之间) 外墙板块 按双向板计较配筋外,其余的外墙宜按竖向单向板计较配筋为妥。竖向荷载(轴力)较小的外 墙扶壁桩, 其表里侧从筋也应予以恰当加强。 外墙的程度分布筋要按照扶壁柱截面尺寸大小, 可恰当另配外侧附加短程度负筋予以加强,外墙转角处也同此予以恰当加强。 地下室外墙计较时底部为固定支座(即底板做为外墙的嵌固端),侧壁底部弯矩取相邻的底板 弯矩大小一样,底板的抗弯能力不该小于侧壁,其厚度和配筋量应婚配,这方面问题正在地下 车道中最为典型,车道侧壁为悬臂构件,底板的抗弯能力不该小于侧壁底部。地下室底板标 高变化处也经常发觉雷同问题:标高变化处仅设一梁,梁宽以至小于底板厚度,梁内仅靠两 侧箍筋传送板的支座弯矩难以满脚要求。地面层开洞(如楼梯间)外墙顶部无楼板支持, 计较模子和配筋构制均应取现实相符。车道紧靠地下室外墙时,车道底板位于外墙中部,应 留意外墙承受车道底板传来的程度集中力感化,该荷载经常脱漏。 四、 顶底板和楼梯 设想中存正在的常见问题如:地下室顶板,板厚选用 100mm,不合适《建建抗震设想规范》 (GB50011-2001)第 6.1.14 条;底板配筋?14@100,不合适《高层建建混凝土布局手艺规 程》(JGJ3-2002)第 12.2.4 条; 地下室顶板厚度、 地下部门柱配筋不符 《建建抗震设想规范》 (GB50011-2001)第 6.1.14 条。地下室混凝土底板、顶板、墙配筋不合适《混凝土布局设想 规范》(GB50010-2002)第 9.5.1 条及(GB50038-94)第 4.7.8 条等。 五、 地下水取抗浮 地下水位及其变幅是地下室抗浮设想主要根据, 现实地下室抗浮设想中往往只考虑一般利用 极限形态, 对施工过程和洪水期注沉不脚, 因此会形成施工过程中因为抗浮不敷呈现局部破 坏。别的,现实中正在统一全体大面积地下室上建有多栋高层和低层建建,而地下室面积大, 外形又犯警则,加之局部上方没有建建,此类抗浮问题也相对比力难以处置,须做详尽阐发 处置。 常见设想问题如: 地下水位未按勘测演讲确定, 或勘测演讲未供给计较浮力的地下水位及其 变幅,违反了《建建地基根本设想规范》(GB50007-2002)第 3.0.2 条;斜坡道未进行抗 浮验算,斜坡道取从体分缝处未做处置;抗浮验算不满脚要求,《建建布局荷载规范》(G B50009-2001)第 3.2.5 条等。 六、 裂痕及节制方式 地下室外墙混凝土易呈现收缩,遭到布局本身和基坑边壁等的束缚,发生较大的拉应力,曲 至呈现收缩裂痕,地下室外墙裂痕宽度节制正在 0.2mm 之内,其配筋量往往由裂痕宽度验算 节制。 工程中很多设想将地下室防水布局构件的计较弯距调幅、 有的下端按铰接、 有的未考虑荷载 分项系数、多层时未按多跨持续计较,地下室外墙正在计较中漏掉抗裂性验算(违反 GB50108 -2001 第 4.1.6 条), 地下室外墙取底板毗连构制不合理, 建建物超长未设缝或留置后浇带(违 反 GB50010-2002 第 9.1.1 条),后浇带的设置不妥,外墙施工缝或后浇带详图未交接, 室外收支口取从体布局相连处未设沉降缝等,导致违反设想规范,发生渗漏现象。某工程地 下室设想成一个大底盘,而该大底盘下的根本形式同时有天然地基、桩基、刚性桩复合地基 (违反 GB50011-2001 第 3.3.4 条),此类根本即便设置后浇带也仅适合施工阶段。 地下室全体超长,应采纳响应办法,防止裂痕开展,采纳的次要办法:①弥补收缩混凝土, 即正在混凝土中渗入 UEA、HEA 等微膨缩剂。以混凝土的膨缩值减去混凝土的最终收缩值的 差值大于或等于混凝土的极限拉伸即可节制裂痕。 ②膨缩带, 因为混凝土中膨缩剂的膨缩变 形不会取混凝土的晚期收缩变形完全弥补, 为了实现混凝土持续浇注无缝施工而设置的弥补 收缩混凝土带,按照一些工程实践,一般跨越 60m 设置膨缩加强带。③后浇带,做为混凝 土晚期短期间束缚力的一种手艺办法, 较长久性变形缝已有很大的改良并普遍任用。 ④ 提高钢筋混凝土的抗拉能力,混凝土招考虑添加抗变形钢筋,对于侧壁,添加程度温度筋, 正在混凝土面层起强化感化。侧壁受底板和顶板的束缚,混凝土缩缩不分歧,可正在墙体中部设 一道程度暗梁抵当拉力。 七、 层和垫层厚度 《地下工程防水手艺规范》(GB50108-2001)对防水混凝土布局:布局厚度不该小于 25 0mm;裂痕宽度不得大于 0.2mm,并不得贯通;送水面钢筋层厚度不该小于 50mm。 防水混凝土布局底板混凝土垫层,强度品级不该小于 C15,厚度不小于 100mm,正在薄弱虚弱土 层中不该小于 150mm。工程实践表白若是布局厚度或送水面钢筋层厚度小于规范限值 常常是惹起渗漏水现象的常见缘由, 因而规范修订当前对限值做了响应的提高, 应惹起留意。 地下室顶板钢筋应加强,层和混凝土垫层及强度品级应按规范加注(GB50108-2001 第 4.1.6 条)。不然就会发生如下雷同问题:地下室外墙、底板等送水面层厚 40mm,底板 取土接触处钢筋层厚 35mm,不适合 GB50108-2001 第 4.1.6 条;柱层 25mm, 违反 GB50010-2002 第 9.2.1 条;地下室垫层采用 C10 混凝土,或底板下未做混凝土垫层, 违反 GB50108-2001 第 4.1.5 条和第 4.1.5 条;未见识下混凝土构件类别划分取对应 的钢筋混凝土构件层厚度,不合适 GB50010-2002 第 9.2.1 条等。 做者: wkwlmq 发布日期: 2005-12-27 总结的不错,但文章中“对于半地下室的埋深要求应大于地下室外埠面以上的高度,才能不 计其层数”,本人认为还应节制室外埠面以上的绝对高度才对。 做者: tml228 发布日期: 2005-12-27 按照《建建抗震设想规范》7.1.2 条的正文 1 可知:对于嵌固前提欠好的半地下室多层砌体 衡宇和底部框架、内框架衡宇的总高度应从地下室室内地面算起; 对于半地下室的埋深大于地下室外埠面以上的高度时, 做者认为此半地下室嵌固前提好, 房 屋的总高度应对应从室外埠面算起。因而,我认为文章中“对于半地下室的埋深要求应大于 地下室外埠面以上的高度,才能不计其层数”没错。 做者: tml228 发布日期: 2005-12-27 摘要: 本文通过对深圳市泰然实业无限公司 306 高层工业厂房地下室(含人防)工程设想实 例的阐发,对含人防的高层建建地下室的设想两个问题提出几点切磋性看法。 环节词: 人防 地下室 布局设想 一、 工程简介 深圳市泰然实业无限公司 306 高层工业厂房是 1 栋 18 层(地下 1 层)的框架一剪力墙布局的 高层工业建建。建建面积 31200m2,建建高度 79.8m,地动烈度为 7 度,框架品级为 3 级, 剪力墙品级为 2 级。地下室面积 3908m2,此中含人防面积 1390m2,分两小我防单位,层 高 4.4m,桩基采用预应力砼管桩。 地下室的设想中考虑人防的问题, 有一个安然平静连系的问题, 即既要考虑泛泛利用时荷载较小, 需满脚建建利用上大空间的问题, 又要考虑人防时荷载较大, 布局上很难满脚大空间的问题, 若何协调两种形态下分歧的利用要求, 以下讲几点笔者正在人防设想方面的一些体味, 以资借 鉴。 二、 人防布局设想的特点 人防即人平易近防空,人平易近防空的使命是按照国防的需要,带动和组织群众采纳防护办法,防备 和减轻空袭风险。除采纳人员分散的办法之外,也是和时防空的最主要的办法之一。防空位 下室布局设想的次要内容包含两方面:一是从体布局设想,包罗顶板、外侧墙、底板等其它 构件的布局设想,二是孔口防护设想,包罗收支口的防护和消波系统(防护设备),此中收支 口的防护包含防护密闭门的选用、门框墙、临空墙的计较、收支口通道(包罗风井)的计较等 几个方面,而消波系统则包含防爆破活门的选用和扩散室(箱)的设想,那么,这些内容的结 构设想取一般的布局设想有何分歧呢? 第一、布局设想的靠得住性能够降低,一般建建布局 pf≈10,而人防布局 pf≈6% ,第二,考 虑布局的动力响应,第三,布局构件可考虑进入塑性工做形态,第四、材料设想 强度能够 提高,尝试表白,正在快速加载的环境下,这时材料力学机能发生比力较着的变化,次要表示 为强度提高,但变形机能包罗塑性机能等根基不变,这对布局工做起到有益感化,例如钢材 强度可提高 1.15~1.5 倍,对砼强度可提高 1.5 倍,这是正在设想中考虑材料强度分析调整系 数来完成的,第五,注沉构制要求,人防设想的很多构制要求是取一般的建建设想分歧的, 要求更为严酷,故仅仅只考虑受力计较,不考虑构制办法是不合理的。 按照以上所述的布局设想的特点, 我们能够确定防空位下室布局设想的一般准绳, ①安然平静结 合,取节制前提,正在平易近用建建的人防线下室的布局设想中,一般只涉及 5 级或 6 级人防设 计, 布局的顶板根基上都由和时节制, 而侧墙和底板则因地下室的布局型式的分歧而由现实 环境确定;②只进行强度的验算,因为正在核爆动荷载感化下,布局构件变形极限已用答应延 性比的节制,且正在确定各类构件答应延性比时,已考虑了对变形的,因此正在防空位下室 布局设想中,不必再零丁对布局构件的变形取裂痕开展进行验算;③只考虑一次核袭击;④ 留意各部件的协调, 免得因设想节制尺度不分歧而导致布局的局部先行, 得到整个防护 建建的感化;⑤地面取地下承沉布局系统要协调,不克不及呈现两者强弱相差较大的环境。领会 告终构人防设想的特点及准绳之后,我们起首就必需确定计较所需的荷载值。 三、 人防荷载简直定 如前所述,人防线下室布局设想次要考虑抵当空气冲击波。当核兵器正在空中爆炸时,当冲击 波到地表时,构成反射冲击波,因反射波是正在被入射波压密和加热过的空气中,且 压力又高, 所以反射波的速度要比入射波快, 当反射波波阵面终究赶上入射波波阵面后, 则汇合成为一单一的冲击波,即合成波,合成波波阵面接近地面部门是垂曲于地面的,即合 成波是程度标的目的的, 匹敌力品级较低的防空位下室来说, 所受的冲击波即为这种合成波 (即地面冲击波)。防空位下室的顶板一般就间接承受地面冲击波的超压和负压感化,而对于 侧壁和底板,因空气冲感化于地表,土体并使其产糊口动,上层土体受压后持续向下传 递压力, 这种土体的压缩形态由上向下逐层过程称为土中压缩波的, 当碰到侧壁或 底板的后,则会发生超压、动压和负压感化,这就是侧壁和底板需考虑的问题。 本工程人防线下室防护品级为 6 级(级别简直定是按照国度制定的《人平易近防空工程和术手艺 要求》确定的,是由人防部分确定后发文予设想单元),采用全埋式现浇钢筋混凝土着土偶防线 下 室,各部位等效静荷载取值别离为: 1. 顶板:首层外墙为 180mm 实心砖填充墙,且墙面开孔面积大于 50%,故不计上部建建 物对地面空气冲击波超压感化的影响,等效静荷载尺度值 q=60KN/m2。 2. 侧墙:上部建建物为抗震设防的框架—剪力墙布局,故应放入上部建建物对地面空气冲 击波超压值的影响, 按照本工程地质前提, 人防线下室侧壁范畴内别离有非饱和土和饱和土, 取其加权平均值,并考虑四周基坑支护的阻隔感化,故地下室侧壁等效静载荷尺度值 q=40 KN/m2。 3. 底板:本工程采用桩根本,当核爆荷载 q 感化于顶板时,荷载随板、梁、柱传至桩上, 因人防设想时不考虑地基承载力和地基变形,由 q 发生的 q 由桩取底 板配合承受,故小于 规范中按箱形地下室底板的等效静荷载值 40~50KN/m2。 取日常平凡荷 载感化下因桩不服均 , 沉降而发生的底板受力比拟,不起节制感化,故不予考虑。 4. 门框墙:所受荷载由两部门构成,一是间接感化正在墙上的荷载 qe=200KN/m2。;二是由 门扇传来的等效静载尺度值,别离按门扇的型号、大小计较确定。 5. 临空墙:依工程现实环境和规范表 4.5.7 取其等效静荷载尺度值为 130KN/m2。 6. 隔墙:隔墙分两种,一是相邻防护单位间隔墙的设想压力值为 50KN/m2。;二是 6 级人 防线下室取通俗地下室相邻间的隔墙,其通俗地下室一侧的设想压力选用值为 90KN/m2。 其它各类防护密闭门、防爆波活门、扩散室的设想压力均由规范中相关选用,当所有构 件的等效静荷载值确定后,即可进行布局计较。 四、 荷载组合和内力阐发 感化正在防空位下室布局上的荷载,应包罗核爆动荷载、上部建建物自沉、土压力、水压力及 防空位下室的自沉等, 规范中对防空位下室分歧部位招考虑的荷载组合给出了一个表格, 结 构设想时可按照各工程的布局特点连系表格确定所需进行荷载组合的项目, 本工程各个部位 参取组合的荷载别离为: 1. 顶板:顶板核爆动荷载尺度值,顶板静荷载尺度值。 2. 侧墙:竖向:顶板传来的核爆动荷载尺度值、静荷载尺度值,上部建建物自沉尺度值(仅 有局部剪力墙部位),外墙自沉尺度值。横向:核爆动荷载发生的程度动荷载尺度值、土压 力、水压力。 3. 内承沉墙(柱):正在本工程中,将日常平凡和和时的荷载值进行对比不难发觉,和时所添加的顶 板核爆动荷载尺度值小于日常平凡各楼层的活荷载尺度值之和,故此部位构件不由和时前提控 制。 正在进行荷载组应时,需要明白两个问题:一是上部建建物质自沉尺度值简直定,规范的条则 申明中第 4.3.14 条已细致申明了各类分歧的上部布局型式,正在进行荷载组应时可空气全数 考虑、考虑一半和不考虑三种环境,设想时应认实阐发确定。二是顶板的组合中能否考虑上 部建建物的倾圮荷载值, 由于倾圮荷载的感化时间畅后于冲击波峰值感化时间, 且规范 的倾圮荷载发生的静荷载值为 50KN/m2。,小于冲击波对顶板的等效静荷载值,因而正在顶 板荷载组合中不必计入倾圮荷载值。 正在防空位下室布局的设想中,其承载力设想应采用下列极限形态设想表达式:γ0(γGS +γQS)≤R(f,f,αk,……)(见规范第 4.6.2 条) ,需要指出的是几个系数的定义:γ0—布局 主要性系数,取 1.0;γQ—等效静荷载分项系数,取 1.0;f—混凝土动力强度设想值(参规 范表 4.6.3);f—钢筋动 力强度设想值。(参规范表 4.6.3) 由上式可较着看出人防设想的特点(如前所述),如许取日常平凡形态下的内力环境进行比力,本 工程中,顶板、侧壁及人防区域内构件的程度受力由和时节制,底板、根本由日常平凡节制。 求出构件的内力和配筋后,剩下需留意的问题就只要一些构制要求了,《规范》第 4.7 节中 已做了很细致的, 布局设想人员只需认实研究体味规范条则的前提和合用范畴, 连系工 程现实环境就可成功地完防线下室各次要构件的设想了。 处理了次要构件的问题, 人防 地下室孔口防护的设想和安然平静连系就成了剩下需研究的问题。 五、 孔口防护和安然平静兼顾 孔口防护包含三部门的设想内容: 一是防护密闭门取消波系统的设想, 二是收支口通道内临 空墙、门框墙的设想,三是孔口其它构件,如风井、防倾圮棚架、开敞式通道、相邻单位之 间的隔墙等的设想,此中第二、中的临空墙、相邻单位之间的隔墙已正在上节中谈到了荷 载简直定,设想人员可按一般墙体的计较模式,考虑人防设想的特点计较出内力和钢筋,而 门框墙的设想一般是按悬臂梁计较,但需留意的就是因日常平凡利用时需要的收支口通道均较 宽,而和时又响应较窄,如许有可能会使门框墙的悬臂长渡过长,而使程度筋过大,这种情 况下,可考虑正在不影响功能利用的前提下,加设柱、梁改变门框墙的受力型式,获得较为经 济的设想结果,风井的设想中只计较土中压缩波的压力,对空气冲击波则不予考虑,因两者 不会同时感化。开敞式通道更不考虑核爆动荷载,只考虑静土侧压力,而防倾圮棚架的设想 分竖向和横向两项,竖向力即为倾圮荷载 50KN/m2,属静载,横向力即动压设想值 q,由 《规范》第 4.5.10 条确定,这两项受力感化时间存正在间隔,故不考虑同时感化,下面次要 谈谈第一条的设想内容。 当空气冲击波达到收支口通道时, 虽然有通道收支口的扩散感化, 但遇墙体和门的反射感化 使感化正在门上的总效应大于空气冲击波的压力,约为 2.0~3.5 倍 。为便利工程设想人员, 国度将防密门进行系列化处置,根据设想压力和门洞尺寸就可轻松地选择定型的防密门。 而消波系统的发生是由于滤毒通风设备所能承受的答应压力远小于空气冲击波, 若其防护措 施不克不及取从体抗力相顺应, 将间接影响全体工程防护能力。 消波系统的根基思惟是以堵为从, 堵消连系, 堵就是采用防爆波活门将冲击波的大部门正在室外, 消就是使从活门孔进入的 少量冲击波通过扩散室的扩散膨缩感化减弱其压力, 使其进入内部的压力不跨越设备的答应 压力,规范表 4.9.1 给出了消波系统选择表,可按抗力品级取答应余压值予以确定,一般 由防爆波活门及扩散室构成,防爆波活门的选用和扩散室各部门尺寸简直定均可正在《规范》 中找到响应的表格和公式获得落实。 这项工做正在设想过程中既可由布局专业完成, 也可由建 建、通风专业完成。 扩散室前墙即安拆悬板活门的墙面为临空墙, 墙面本的荷载及活门传来荷载均按临空墙 荷载取值,扩散室取土相邻的顶底板及外墙按土中压缩波压力确定荷载。 安然平静兼顾设想是深切贯彻“安然平静连系”扶植方针一个主要环节,因为人防工程是和时蒙受敌袭 击时做为保障城市居平易近生命平安和工做的一种具有特殊功能要求的建建物, 因而它需要 承受的荷载较一般布局大几十倍至数百倍, 并且密闭要求很高, 所以正在设想中应尽量减小结 构跨度,削减并缩小曲通大气的各类孔口,而这种处置准绳,恰为日常平凡利用形成诸多坚苦, 《规范》第 4.8 条中对此点做了指点性的,所以具体做法应按照日常平凡和和时的具体要求 和工程本身的现实前提分析研究确定。 安然平静转换设想的根基准绳是:1.工程安然平静用处附近;2.转换工做要小;3 一次设想,分两步 施工;4.考虑兼容性和通用性;5.转换办法要求快速、经济、简洁、靠得住。根据此准绳,本 工程正在设想中,对于和时封堵设想,曾考虑采用整快砼板(厚 80—100mm)封堵收支口,砼 板四周包有槽钢,下部门有滑轮,可正在轨道中滑动,日常平凡滑至门边固定,和时鞭策大门封堵 收支口,即能封堵结果,并且简单、便利,不占空间,但不属于人防和时封堵的常规设 计,故后改为预制砼块,竖向拼接封堵,获得人防审批部分的承认。 做者: tml228 发布日期: 2005-12-27 摘要: 地下室取根本设想应留意的问题 环节词: 地下室 根本 1. 地基承载力特征值取地质演讲矛盾。 2. 地下工程防水混凝土底板混凝土垫层应按 《地下工程防水手艺规范》 (GB50108—2001) 要求不该小于 C15,厚度不该小于 100 mm,正在薄弱虚弱土层中的厚度不该小于 150mm。防水 混凝土布局厚度不该小于 250mm。 3. 地下工程防水混凝土送水面钢筋层厚度《地下工程防水手艺规范》(GB50108—20 01)要求不该小于 50mm。并应进行裂痕宽度的计较,裂痕宽度不得大于 0.2mm,并不得 贯通。设想中很多设想人将地下室防水布局构件的计较弯距调幅、有的下端按铰接、有的未 考虑荷载分项系数、多层时未按多跨持续计较等,也不进行裂痕计较,导致强条。 4. 地下室外墙取底板毗连构制不合理;外墙钢筋的搭接不合适《混凝土布局设想规范》 (G B50010—2002)按照纵向钢筋搭接接头面积百分率批改搭接长度的要求。 5. 地下室外墙设想中招考虑楼梯间,车道等支承前提分歧的外墙计较取设想,不克不及取一般 外墙不异。当顶板不正在统一标高时,应留意外墙上部支座程度力的传送问题。 6. 地下水位较高时,应出格留意只要地下室部门和地面上楼层不多时的抗浮计较,采用桩 基时应计较桩的抗拔承载力。 7. 高层地下室采用柱基或条基加抗水底板时,应正在抗水板下设褥垫,以保际受力 取设想计较模子不异。 8. 地基根本设想品级为甲级、乙级的建建物应按《建建地基根本设想规范》(GB 50007—2 002)3.0.2 条进行地基变形设想。 9. 对一下建建物的桩基应进行沉降验算:(强条) 1) 地基根本设想品级为甲级的建建物桩基。 2) 体形复杂、荷载不服均或桩端以下存正在薄弱虚弱土层的设想品级为乙级的建建物桩基。 3) 摩擦型桩基。 桩根本的沉降不得跨越建建物的沉降答应值,并应合适《建建地基根本设想规范》(GB 50 007—2002)表 5.3.4 的。 10. 对建建正在施工期间及利用期间的变形不雅测要求,设想人遍及不敷注沉。变形不雅测工程范 围按照《建建地基根本设想规范》(GB 50007—2002)第 10.2.9 条(强条),下列建建物 应正在施工期间及利用期间进行变形不雅测。 1) 地基根本设想品级为甲级的建建物; 2) 复合地基或薄弱虚弱地基上的设想品级为乙级的建建物; 3) 加层、扩建建建物; 4) 受临近深基坑开挖施工影响或受场地地下水等要素变化影响的建建物;需要堆集建 建经验或进行设想反阐发的工程。 5) 不雅测的方式和要求,要合适国度行业尺度《建建变形丈量规程》 (JGJ/T 8—97)的规 定。 11. 沉降缝根本取偏疼根本: 砌体布局的沉降缝根本做成下图形式:按照力的均衡道理,大部门根本存正在零压力区,所设 计根本不克不及供给设想所需的地基承载力。很多柱边取根本对齐的偏疼柱基也同样存正在问题。 零应力区不克不及满脚《建建抗震设想规范》GB 50011—2001 第 4.2.4 条的要求。 12. 防潮层以下墙体采用水泥砂浆时应留意验算其强度。(由于水泥砂浆对强度的折减)。 13. 个体工程的柱基高度不满脚柱纵向钢筋的锚固长度要求。柱基的抗冲切、抗剪不敷。 14. 墙下条形根本订交处,不该反复计入根本面积。 15. 砌体布局的地下室问题。(240) 16. 地基承载力应为特征值。 地基根本设想时,所采用的荷载效应最晦气组合取响应的抗力限值应按下列: (《建建 地基处置手艺规范》JGJ79—2002 第 3.0.4 条) 1) 按地基承载力确定根本底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时,传至根本或承台底面 上的荷载效应应按一般利用极限其对应荷载效应的尺度组合。 响应的抗力应采用地基承载力 特征值或单桩承载力特征值。 2) 计较地基变形时,传至根本底面上的荷载效应应按一般利用极限形态下荷载效应的准永 久组合,不该计入风荷载和地动感化。响应的限值应为地基变形答应值。 3) 计较挡土墙土压力、根本或斜坡不变及滑坡推力时,荷载效应应按承载能力极限形态下 荷载效应的根基组合,但其分项系数均为 1.0。 4) 正在确定根本或桩台高度、支挡布局截面、计较根本或支挡布局内力、确定配筋和验算材 料强度时, 上部布局传来的荷载效应和响应的反力, 应按承载力极限形态下荷载效应的 根基组合,采用响应的分项系数。 17. 地下一层墙体可否做为筏板的支座问题。这个问题正在砖混及混凝土布局中都存正在。 18. 地下室墙的门(窗)洞口应按计较设置根本梁。 19. 根本零应力区的面积问题:高宽比大于 4 的高层建建, 正在地动感化下根本底面不宜呈现 拉应力;其他建建,根本底面取地基土之间零应力区面积不该跨越根本底面面积的 15%。 正在设想轻钢布局时,应出格留意。 20. 地下室顶板做为钢筋混凝土布局衡宇上部的嵌固部位时,不克不及采用无梁楼盖的布局形 式。 21. 位于地下室的框支层,能否计入规范的框支层数的问题:若地下室顶板做为上部布局的 嵌固部位,则位于地下室的框支层,不计入规范答应的框支层数之内。 22. 确定建建的抗震品级时,若是地下室顶板上部建建物的嵌固点,建建物的高度该 若何确定?是从室外埠面算起仍是从根本算起?—确定建建的抗震品级时, 建建物的高度是 从室外埠面算起。 23. 场地采用桩基(包罗搅拌桩)不克不及改变场地的类别。 24. 地下室底板钢筋及根本梁钢筋的搭接问题。 25. 地下室外墙受弯及受剪计较时,土压力惹起的效应应为永世荷载效应,当考虑由可变荷 载效应节制的组应时, 土压力的荷载分项系数取 1.2; 当考虑由永世荷载效应节制的组应时, 其荷载分项系数取 1.35。地下室外墙的土压力应为静止土压力。对于地面活荷载,同样应 乘侧压力系数。很多设想正在设想入彀算不合错误。 26. 地下室底板的强度计较时(水位较高,总竖向荷载往上)(桩基时分歧),板、覆土的 自沉的荷载分项系数取 1.2,这是不合错误的,按照《建建布局荷载规范》GB50009—2001 第 3.2.5 条荷载分项系数应取为 1.0。 抗漂浮计较时, 板、 覆土的自沉的荷载分项系数应取为 0. 9。

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